Применение бетона с малым содержанием цемента

Применение бетона с малым содержанием цементаПрименение домкратов является относительно дорогим способом натяжения анкеров, поэтому А. 3. Басевичем [13] были предложены некоторые «бездомкратные» способы. Из них для гравитационных плотин наиболее пригоден гравитационный способ, при котором верхняя часть плотины 1 выполняется с некоторым наклоном в сторону верхнего бьефа и поддерживается в таком положении временными приспособлениями с расчетом, что после их удаления этот массивный блок опустится в нормальное положение (пунктир на. рис. 8.17), а момент от его веса относительно временной опоры 4 вызовет натяжение стального тяжа — анкера 3. После этого остается заделать шов (полость 2) бетоном и процементировать его. Недостатком бездомкратных способов является невозможность. регулирования натяжения в процессе эксплуатации сооружения, что можно осуществлять при наличии домкратов. Следует отметить влияние ползучести бетона на работу заанкеренных плотин. Ползучесть, бетона проявляется сильно в бетоне раннего возраста, но по мере упрочнения его с течением времени ползучесть существенно уменьшается (мера ползучести бетона плотины менее пяти лет эксплуатации составляет около 2• 10~5 МПа). Во влажном бетоне ползучесть также проявляется меньше, чем в сухом. Поэтому в условиях работы гравитационных плотин, когда натяжение анкеров осуществляется через несколько лет после бетонирования сооружения при относительно небольших напряжениях [до 0,5—0,8 МПа (5— 8 кгс/ем2) и вообще не выше 5—10% предела прочности бетона на сжатие] и во влажном бетоне, снижение анкерных усилий из-за ползучести бетона не является сколько-нибудь заметным [13]. Расчет заделки анкеров в скальное основание. Надежность анкеровки обеспечивается соблюдением следующих условий: 1) отсутствием обрыва тяжа; 2) отсутствием нарушения связи анкера со скалой; 3) отсутствием выпора скалы под действием усилия, передаваемого тяжем. В схеме О. Зенкевича предельное состояние наступает, когда равнодействующая Б сил гидростатического давления 11\ воды в верхнем бьефе, гидростатического давления и2 по раскрытой трещине в основании СА, фильтрационного давления £/3 на вьгплраемую часть основания САБ, веса С\ плотины и б2 указанной части основания дает момент относительно точки В (на низовой грани у подошвы плотины), равный нулю. Если величина Б окажется в положении Бь равновесие системы нарушается. Форма тела выпирания ВАС образуется положением точки А — конца анкера и дугой СА, описанной радиусом АВ из точки В. Схема, предлагаемая А. Н. Марчуком, предполагает предельное состояние, когда упругий подъем скалы б, вызванный анкером, заложенным на глубину /г, и фильтрационным давлением в образующейся контактной трещине Г, погашается осадкой тела плотины под действием веса ее б. На схеме рис. 8.20 учтено, что вначале происходит необратимая осадка основания б0 под влиянием давления воды в верхнем бьефе на дно водохранилища. Расчеты подъема скалы б и опускания дна водохранилища б0 выполняются методами теории упругости, что требует знания деформативных свойств основания.